燃?xì)忮仩t房距離建筑物 提高企業(yè)生產(chǎn)效益

導(dǎo)讀：

方快鍋爐的低氮治理之術(shù)

方快鍋爐的低氮治理之術(shù)

方快鍋爐的低氮治理之術(shù)

燃?xì)忮仩t底部排污可以防止煙氣凝結(jié)，煙氣凝結(jié)是由于煙氣(柴油或天然氣

燃?xì)忮仩t房距離建筑物底部排污可以防止煙氣凝結(jié)，煙氣凝結(jié)是由于煙氣(柴油或天然氣)中含水及煙氣溫度過低，有水份產(chǎn)生，這些水分一部分從煙囪排出，一部分被煙囪壁吸收，剩下的則沉積在煙囪底部，產(chǎn)生的水量受以下因素影響：煙氣溫度(效率達(dá)91%，煙氣溫度需達(dá)170℃)煙囪的總表面積，煙囪的材質(zhì)及煙囪的保溫情況。

結(jié)合試驗與數(shù)值模擬,對比分析了過量空氣、煙氣、水蒸

結(jié)合試驗與數(shù)值模擬,對比分析了過量空氣、煙氣、水蒸氣3種稀釋劑對天然氣鍋爐擴(kuò)散燃燒過程中的NOx排放及燃燒穩(wěn)定性影響.結(jié)果表明:隨著稀釋劑吸熱功率的增加,NOx生成量減少.添加等同吸熱功率的過量空氣、煙氣、水蒸氣時,NOx生成量依次減少,在3種稀釋劑吸熱功率達(dá)到250kW時,NOx生成水平分別為78,30,20mg/m3;繼續(xù)增加稀釋劑添加量,燃燒穩(wěn)定性交差.采用煙氣再循環(huán)技術(shù),在燃燒穩(wěn)定極限點的NOx排放濃度隨過量空氣系數(shù)增大先下降后保持不變;而采用加濕燃燒技術(shù),在穩(wěn)定極限點的NOx排放度隨過量空氣系數(shù)升高而升高。

為了掌握新建機(jī)組運行狀況,探索煙氣再循環(huán)對垃圾焚燒電廠污染物排放的影響,針對某垃圾處理量為500t/d的垃圾焚燒電廠,現(xiàn)場測試省煤器出口煙氣成分及爐內(nèi)煙氣溫度,試驗研究焚燒爐-余熱鍋爐性能,定量計算焚燒爐-余熱鍋爐效率及各項熱損失,并根據(jù)試驗測試結(jié)果,分析爐內(nèi)NOx生成的影響因素.結(jié)果表明:在不同負(fù)荷下,機(jī)組總熱損失中排煙熱損失所占比例最大,其次為爐渣熱損失,在試驗范圍內(nèi),煙氣再循環(huán)量對焚燒爐-余熱鍋爐效率影響較小;煙氣中氧氣的體積分?jǐn)?shù)及煙氣再循環(huán)對NOx排放影響顯著,省煤器出口氧氣的體積分?jǐn)?shù)由4.52％增加到8.00％,NOx質(zhì)量濃度由209.54mg/m3升高到307.30mg/m3,增加46.65％;與煙氣再循環(huán)系統(tǒng)停運相比,當(dāng)煙氣再循環(huán)閥門全開時,省煤器出口NOx質(zhì)量濃度由209.54mg/m3降為126.15mg/m3。

鍋爐水壓試驗的相關(guān)問題1、何謂鍋爐水壓試驗？鍋爐水壓試驗分為工作壓力試驗、超壓試驗兩種。水壓試驗的目的是為了檢驗承壓部件的強(qiáng)度及嚴(yán)密性。一般在承壓部件檢修后，如更換或檢修部分閥門、鍋爐管子、聯(lián)箱等，及鍋爐的中、小修后都要進(jìn)行工作壓力試驗。而新安裝的鍋爐大修后的鍋爐及大面積更換受熱面管的鍋爐，都應(yīng)進(jìn)行工作壓力1.25倍的超壓試驗。2、水壓試驗時如何防止鍋爐超壓？水壓試驗是一項關(guān)系鍋爐安全的重大操作，必須慎重進(jìn)行，需要注意：（1）進(jìn)行水壓試驗前應(yīng)認(rèn)真檢查壓力表投入情況。（2）向空排汽、事故放水門電源接通，開關(guān)靈活，排汽、放水管系暢通。（3）試驗時應(yīng)有總工程師或其指定的專業(yè)人員在現(xiàn)場指揮，并由專人控制升壓速度，不得中途換人。（4）鍋爐起壓后，關(guān)小進(jìn)水調(diào)節(jié)門，控制升壓速度不超過0.3MPa/min。（5）升壓至鍋爐工作壓力的70％時，還應(yīng)適當(dāng)放慢升壓速度，并做好防止超壓的安全措施。3、鍋爐水壓試驗合格條件是什么？（1）從上水門完全關(guān)閉時計時，smin內(nèi)壓力下降：高壓鍋爐不超過0.2一0.3MPa為合格、中壓鍋爐不超過0.1～0.2MPa為合格。超高壓鍋爐壓力降不大于每分鐘98kPa合格。（2）承壓部件、金屬壁和焊縫上沒有任何水珠和水霧。（3）承壓部件無殘余變形的跡象。

結(jié)論：

方快鍋爐的低氮治理之術(shù)。燃?xì)忮仩t底部排污可以防止煙氣凝結(jié)，煙氣凝結(jié)是由于煙氣(柴油或天然氣)中含水及煙氣溫度過低，有水份產(chǎn)生，這些水分一部分從煙囪排出，一部分被煙囪壁吸收，剩下的則沉積在煙囪底部，產(chǎn)生的水量受以下因素影響：煙氣溫度(效率達(dá)91%，煙氣溫度需達(dá)170℃)煙囪的總表面積，煙囪的材質(zhì)及煙囪的保溫情況。結(jié)合試驗與數(shù)值模擬,對比分析了過量空氣、煙氣、水蒸氣3種稀釋劑對天然氣鍋爐擴(kuò)散燃燒過程中的NOx排放及燃燒穩(wěn)定性影響.結(jié)果表明:隨著稀釋劑吸熱功率的增加,NOx生成量減少.添加等同吸熱功率的過量空氣、煙氣、水蒸氣時,NOx生成量依次減少,在3種稀釋劑吸熱功率達(dá)到250kW時,NOx生成水平分別為78,30,20mg/m3;繼續(xù)增加稀釋劑添加量,燃燒穩(wěn)定性交差.采用煙氣再循環(huán)技術(shù),在燃燒穩(wěn)定極限點的NOx排放濃度隨過量空氣系數(shù)增大先下降后保持不變;而采用加濕燃燒技術(shù),在穩(wěn)定極限點的NOx排放度隨過量空氣系數(shù)升高而升高。為了掌握新建機(jī)組運行狀況,探索煙氣再循環(huán)對垃圾焚燒電廠污染物排放的影響,針對某垃圾處理量為500t/d的垃圾焚燒電廠,現(xiàn)場測試省煤器出口煙氣成分及爐內(nèi)煙氣溫度,試驗研究焚燒爐-余熱鍋爐性能,定量計算焚燒爐-余熱鍋爐效率及各項熱損失,并根據(jù)試驗測試結(jié)果,分析爐內(nèi)NOx生成的影響因素.結(jié)果表明:在不同負(fù)荷下,機(jī)組總熱損失中排煙熱損失所占比例最大,其次為爐渣熱損失,在試驗范圍內(nèi),煙氣再循環(huán)量對焚燒爐-余熱鍋爐效率影響較小;煙氣中氧氣的體積分?jǐn)?shù)及煙氣再循環(huán)對NOx排放影響顯著,省煤器出口氧氣的體積分?jǐn)?shù)由4.52％增加到8.00％,NOx質(zhì)量濃度由209.54mg/m3升高到307.30mg/m3,增加46.65％;與煙氣再循環(huán)系統(tǒng)停運相比,當(dāng)煙氣再循環(huán)閥門全開時,省煤器出口NOx質(zhì)量濃度由209.54mg/m3降為126.15mg/m3。